【国家标准(GB)】 滑动轴承 稳态条件下流体动压可倾瓦块止推轴承 第2部分：可倾瓦块止推轴承的计算函数

ICS21.100.10
中华人民共和国国家标准
GB/T23892.2-—2009/IS012130-2:2001滑动轴承
稳态条件下
流体动压可倾瓦块止推轴承
第2部分：可倾瓦块止推轴承的计算函数Plain bearings--Hydrodynamic plain tilting pad thrust bearings understeady-state conditionsPart 2:Functions for calculation oftilting pad thrustbearings
（ISO12130-2:2001,IDT）
2009-05-26发布
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中国国家标准化管理委员会
2009-12-01实施
GB/T23892.2—2009/ISO12130-2:2001GB/T23892《滑动轴承稳态条件下流体动压可倾瓦块止推轴承》由以下三部分组成：第1部分：可倾瓦块止推轴承的计算；一一第2部分：可倾瓦块止推轴承的计算函数：一第3部分：可倾瓦块止推轴承计算的许用值。本部分是GB/T23892的第2部分。本部分等同采用ISO12130-2：2001《滑动轴承稳态条件下流体动压可倾瓦块止推轴承第2部分：可倾瓦块止推轴承的计算函数》。本部分等同翻译ISO12130-2：2001。为便于使用，本部分做了下列编辑性修改：一“本国际标准”一词改为“本部分”；—一用小数点“”代替作为小数点的逗号“，”；一删除国际标准的前言。
本部分由中国机械工业联合会提出。本部分由全国滑动轴承标准化技术委员会（SAC/TC236）归口。本部分负责起草单位：中机生产力促进中心。本部分参加起草单位：西安交通大学、浙江省诸暨中发轴瓦有限公司、浙江申科滑动轴承有限公司、浙江东方滑动轴承有限公司、浙江长盛滑动轴承有限公司、浙江双飞无油轴承有限公司。本部分由全国滑动轴承标准化技术委员会秘书处负责解释。本部分为首次发布。
GB/T23892.2—2009/IS012130-22001引
本部分中的公式主要用于符合GB/T23892.1的油润滑可倾瓦块止推轴承的计算，假设该类轴承在流体动压状态下运行，并且处于完全流体润滑条件下。这些公式基于假设和规定的边界条件。计算所需要的值可通过给定的公式以及图和表来获得。公式是与文献[1]中的曲线相符合的数值解的近似公式。计算中所用符号的定义及计算示例在GB/T23892.1中给出。根据GB/T23892.1—2009第3章中g）、k）项的假定，本部分不适用于中心支撑的可倾瓦块止推轴承（ai0.5）的计算，因其没有流体动压承载能力。对于这类轴承特性值的确定，至少有必要考可倾瓦块运行过程中发生的变形。
1范围
GB/T23892.2—2009/ISO12130-2:2001滑动轴承稳态条件下
流体动压可倾瓦块止推轴承
第2部分：可倾瓦块止推轴承的计算函数GB/T23892的本部分给出了计算流体动压可倾瓦块止推轴承时所使用的数学函数的推导过程GB/T23892的本部分不适用于重载可倾瓦块止推轴承。2规范性引用文件
下列文件中的条款通过GB/T23892的本部分的引用而成为本部分的条款，凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本部分。
GB/T23892.1滑动轴承稳态条件下流体动压可倾瓦块止推轴承第1部分：可倾瓦块止推辑承的计算（GB/T23892.1—2009，ISO12130：2001,IDT)3可倾瓦块止推轴承的计算函数
3.1概述
GB/T23892.1中符号的定义适用于本部分。3.2承载能力特性值F与轴承相对宽度B/L和最小相对润滑油膜厚度hn/C的函数关系图1曲线的近似公式（适用范围0.2F=5
In1+(hmn/Cm)
hmin/Cwa
(1+2)x
hm/cm)+c (1-
1-2[+（）
12[(1+2)xn%2]
hmin/Cues
A1.1686-0.32945×（号)+0.22 67×（）0.046 51×（）B=0.100.95+0.19743×（）0.13136（）+0.028 703×（）C：=-0.004.8791+0.008601×（号）0.0054015×（号）+0.0011278×（）1
GB/T23892.2—2009/ISO12130-2:2001F
承载力F与轴承相对宽度B/L和最小相对润滑油膜厚度ha/C的函数关系曲线图1中的值见表1。
图1中的值[F件（B/，hm/C）]
w.0.09001
摩擦特性值了与相对轴承宽度B/L和最小相对润滑油膜厚度h/C的函数关系3.3
hmin≤2)
图2曲线的近似公式（适用范围0.2Cwed
hmin.×In
1+（hmin/Cwea）
hamin/Cued
GB/T23892.2-2009/ISO12130-2:2001-2X
)xln(h/c)
hmin/Cuee
A=0.214 59+0.880 71×()0.297 60×()+0.037 91×()广
hmCaal
图2摩擦特性值f与轴承相对轴承宽度B/L和最小相对润滑油膜厚度hmin/C的函数关系曲线GB/T23892.2—2009/ISO12130-2:2001图2中的值见表2。
表2图2中的值［=了（B/L，hln/C）]B/L
hnin/Cued
相对润滑油流量Q和Q:与相对轴承宽度B/L和最小相对润滑油膜厚度h3.4
图3和图4曲线的近似公式（适用范围0.2%2）
Q: -/x(+Bx[m
AB为常量
当Q：=Q：时
当Q=Q:时
A=1.5494-0.34448×0
0.57208+0.37091×
）+0.072457×（号）
)+0.07918×（B）
A，2[0.3586-0.24057×（)+0.052129×（号）B-2
yCw的函数关系
)0.0410 081（）
0.27682+:0.18607×（B
GB/T23892.2-—2009/ISO12130-2：20010.6
图3相对润滑油流量Q:与相对轴承宽度B/L和最小相对润滑油膜厚度hln/C的函数关系曲线GB/T23892.2—2009/ISO12130-2:2001g t
图4相对润滑油流量Qi与相对轴承宽度B/L和相对最小润滑油膜厚度hmin/C的函数关系曲线图3、图4中的值分别见表3和表4。6
hain/Cued
hain/Curd
GB/T23892.2-2009/1SO12130-2.2001表3图3中的值［Q=了（B/L，hein/Cwat）］B/L
表4图4中的值EO=（B/L，h/C）为B/L
.0.4964
与相对轴承宽度B/L和最小相对润滑油膜厚度h/C.3.5相对压力中心坐标或可倾瓦块支点a的函数关系
图5曲线的近似公式：
ap=f(hmia/Cud,B/L)
ai0.5+a+B/LJ
hmla≤2
适用范围：0.2≤
a=0.138107909
b=0.0351209709
c=0.476542662
d=0.0109568021
=f(ai，B/L)，即
B/L-a+0.5
GB/T23892.2—2009/ISO12130-2:2001o.75
用于计算的许用值：0.333
压力中心或在运动方向（圆周方向）上的支承点a与2
hna/Caad
相对轴承宽度B/L和最小相对润滑油膜厚度h/C的雨数关系曲线图5中的值见表5。
图5中的值[a=（B/L，hmle/Ca）表5
ha/Cad
润滑油的等效动态黏度r与等效润滑油膜温度Tr的函数关系4
通常，对于流体润滑油，Vogel方程是适用的（见参考文献[4])。=K×exp(+）
对于矿物油，根据文献[5］中Cameron的方法，当常量K，=95C时，本方程具有足够的精度。文献[6]中Rodermund的研究表明，矿物油的实际黏度可以由ISOVG直接计算得出。当密度p单位为kg/m时，公式如下：8
GB/T23892.2—2009/ISO12130-2:20015-0.181913)xlnexvc
(T+95℃
10°×么
在此方程中，n=0.18×10-Pa·s是常数平均密度p=900kg/m的ISO标准油的黏度在图6中给出。公路车辆的发动机和齿轮油以国际黏度等级SAE为标准。润滑油黏度的SAE等级不完全与ISOVG等级符合。SAE的分类不精确，在需要精确计算时，应要求供应商提供黏度数据。
与纯矿物油相比，稠化油的黏温关系更加明显有机合成油通常即使不加添加剂，也能达到添加了添加剂的矿物油所能达到的效果。9