【电力行业标准(DL)】 (110-500)kV架空送电线路设计技术规程

中华人民共和国电力行业标准
110kV～500kV架空送电线路设计技术
Technical code for designing 110 ky -- 500 kVoverhead transmission line
DL/T 5092-1999
主编部门：国家电力公司华东电力设计院批准部门：国家经济贸易委员会批准文号：国经贸电力厂19997740号DL/T5092—1999
本规程是对原水利电力部1979年1月颁发的SDJ3一79《架空送电线路设计技术规程》的修订。本标准较修订前的标准有如下重要技术内容的改变：（1）原规程适用于35kV～330kV架空送电线路设计。按照1990年3月30日（90）电规计字第16号文《关于寄发1990年度电力勘测设计标准化科研和情报计划项目的通知》和1991年7月22日电规送（1991)22号文<《220kV~～500kV架空送电线路设计技术规程修订大纲》审查意见>的要求，将规程范围调整为110kV~500kV架空送电线路设计。（2）70年代开始建设500kV线路，迄今已有10000多公里，历次专业会议的暂行规定及其补充、修正经过多年实践验证，其成熟的部分本次规程修订时已予采纳。（3）结构部分参照国内外广泛采用的极限设计理论作了相应修改，在与原规程基本衔接的条件下与国内其他土建规程相协调。
（4）原规程中某些不符合当前生产要求的章节条款，已予删除或修改。本标准实施后，SDJ3--79即行废止。本标准的附录 A、附录B、附录C、附录D、附录E、附录 F和附录 G均为标准的附录。本标准由国家电力公司电力规划设计总院提出并归口。本标准主要起草单位：国家电力公司华东电力设计院。本标准参加起草单位：国家电力公司电力规划设计总院。本标准主要起草人：叶鸿声、龚大卫、魏顺炎、杨崇儒、李喜来、刘寿榕、杨元春、庄德新、赵君虎、陆浩东。
本标准委托国家电力公司华东电力设计院负责解释。430
DL/T5092--1999
1范围
本规程规定了交流110kV~500kV架空送电线路（以下简称送电线路）的设计原卿，并提供了必要的数据。适用于新建110、220、330、500kV交流送电线路设计。2引用标准
下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。GBJ9--87建筑结构荷载规范
GBJ17—88钢结构设计规范
GB700—88碳素结构钢
GB/T159194低合金结构钢
GB3098.1一82紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱GB3098.2--82紧固件机械性能螺母3总则
3.0.1送电线路的设计必须贯彻国家的基本建设方针和技术经济政策，做到安全可靠、经济适用、符合国情。
3.0.2送电线路设计，必须从实际出发，结合地区特点，积极慎重地推广采用成熟的新材料、新结构等先进技术。
3.0.3在送电线路设计中，除应按本规程规定执行外，尚应符合现行国家标准和电力行业标准有关规定的要求。
4术语和符号
4.1术语
4.1.1 大跨越 large crossing
线路跨越通航大河流、湖泊或海峡等，因档距较大（在1000m以上）或杆塔较高（在100m以上），导线选型或杆塔设计需特殊考虑，且发生故障时严重影响航运或修复特别困难的耐张段。4.1.2 重冰区 heavy ice area
设计冰厚为20mm及以上地区。
4.1.3稀有风速，稀有覆冰rare wind speed,rare ice thicknees根据历史上确实存在，并显著地超过历年记录频率曲线的严重大风、覆冰情况所拟定的验算气象条件。
4.1.4平均运行张力everyday tension导线或地线在年平均气温计算情况下的弧垂最低点张力。4.1.5重力式基础weighting foundation基础上拔稳定主要靠基础的重力，且其重力大于上拔力的基础。4.1.6 钢筋混凝土杆 reinforced concrete pole431
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钢筋混凝土杆是普通钢筋混凝土杆、部分预应力混凝土杆及预应力钢筋混凝土杆的总称。4.1.7 居民区 residential area工业企业地区、港口、码头、火车站、城镇等人口密集区。4.1.8 非居民区 nonresidential area上述居民区以外地区，均属非居民区。虽然时常有人、有车辆或农业机械到达，但未运房屋或房屋稀少的地区，亦属非居民区。，
4.1.9交通困难地区difficult transport area车辆、农业机械不能到达的地区。4.2符号
本规程所用的符号
基准风压标准值，kN/m2；
风压高度变化系数；
永久荷载效应系数；
永久荷载标准值：
-可变荷载组合系数；
可变荷载效应系数；此内容来自标准下载网
结构构件的抗力设计值；
第i项可变荷载标准值；
fc--—钢材的屈服应力，N/mm2；fs地基承载力设计值，kPa
Yn-地基承载力调整系数。
5路径
5.0.1选择送电线路的路径，应综合考虑施工、运行、交通条件和线路长度等因素，进行方案比较，做到安全可靠、经济合理。
5.0.2选择路径应尽量避开重冰区、不良地质地带、原始森林区以及严重影响安全运行的其他地区，并应考虑与邻近设施如电台、机场、弱电线路等的相互影响。5.0.3大型发电厂和枢纽变电所的进出线，应根据厂、所总体布置统一规划。对规划中的两回路或多回路线路，在路径狭窄地段宜采用同杆塔架设。5.0.4耐张段的长度，单导线线路不宜大于5km；2分裂导线线路不宜大于10km；3分裂导线及以上线路不宜大于20km。如运行、施工条件许可，耐张段长度可适当延长。在高差或档距相差非常悬殊的山区或重冰区等运行条件较差的地段，耐张段长度应适当缩小。5.0.5有大跨越的送电线路，其路径方案应结合大跨越的情况，通过综合技术经济比较确定。大跨越杆塔，一般设置在5年重现期的洪水淹没区以外，并考虑30年～50年河岸冲刷变迁的影响。
6气象条件
6.0.1设计气象条件，应根据沿线的气象资料和附近已有线路的运行经验，按以下重现期确定：500kV大跨越50年
500kV送电线路30年
110kV330kV大跨越　30年
110kV～330kV送电线路15年。
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如沿线的气象与附录A(标准的附录)典型气象区接近，宜采用典型气象区所列数值。6.0.2确定最大设计风速时，应按当地气象台、站10min时距平均的年最大风速作样本，并宜采用极值I型分布作为概率模型。
统计风速的高度如下：
各级电压大跨越离历年大风季节平均最低水位10m110kV~330kV送电线路离地面15m500kV送电线路离地面20m
6.0.3送电线路的最大设计风速，应按最大风速统计值选取。山区送电线路的最大设计风速，如无可靠资料，应按附近平原地区的统计值提高10%选用。110kV~330kV送电线路的最大设计风速，不应低于25m/s；500kV送电线路计算导，地线的张力、荷载以及杆塔荷载时，最大设计风速不应低于30m/s。6.0.4大跨越最大设计风速，如无可靠资料，宜将附近平地送电线路的风速统计值换算到与大跨越线路相同电压等级陆上线路重现期下历年大风季节平均最低水位以上10m处，并增加10%，然后考廖水面影响再增加10%后选用。
大跨越最大设计风速不应低于相连接的陆上送电线路的最大设计风速。必要时，还宜接稀有风速条件进行验算。
6.0.5大跨越最大设计冰厚，除无冰区外，宜较附近一般送电线路的最大设计覆冰增加5mm。对大跨越和重冰区送电线路，必要时还宜按稀有覆冰条件进行验算。6.0.6送电线路位于河岸、潮岸、高峰以及山谷口等容易产生强风的地带时，其最大设计风速应较谢近一般地区适当增大。
6.0.7设计用年平均气温，应按以下方法确定：如地区年平均气温在3℃～17℃之内，取与年平均气温值邻近的5的倍数值，地区年平均气温小于3℃和大于17℃时，分别按年平均气温减少3℃和5℃后，取与此数邻近的5的倍数值。
7导线和地线
7.0.1送电线路的导线截面，除根据经济电流密度选择外，还要按电晕及无线电干扰等条件进行校验。大跨越的导线截面宜按允许载流量选择，并应通过技术经济比较确定。海拔不超过1000m地区，采用现行钢芯铝绞线国标时，如导线外径不小于表7.0.1所列数值，可不验算电晕。
表7.0.1可不验算电晕的导线最小外径（海拔不超过1000m）
标称电压
导线外径
7.0.2验算导线允许裁流量时，导线的允许温度：钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线可采用十70℃（大跨越可采用十90℃），钢芯铝包钢绞线（包括铝包钢绞线）可采用十80℃（大跨越可采用+100℃），或经试验决定，镀锌钢绞线可采用十125℃。环境气温应采用最商气温月的最高平均气温；风速应采用0.5m/s（大跨越采用0.6m/s);太阳辐射功率密度应采用0.1W/cm。433
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7.0.3导线和地线（以下简称导、地线)的设计安全系数不应小于2.5。地线的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。
导、地线在弧垂最低点的最大张力，应按式7.0.3计算T
Tmax ≤ke
导、地线在弧垂最低点的最大张力，N；式中: T max
T——导、地线的拉断力,N；
Kc导、地线的设计安全系数。
悬挂点的设计安全系数不应小于2.25。架设在滑轮上的导、地线，还应计算悬挂点局部弯曲引起的附加张力。(7.0.3）
在稀有风速或稀有覆冰气象条件时，弧垂最低点的最大张力，不应超过拉断力的60%。悬挂点的最大张力，不应超过拉断力的66%。7.0.4地线应满足电气和机械使用条件要求，可选用镀锌钢绞线或复合型绞线。验算短路热稳定时，地线的允许温度：钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线可采用十200℃；钢芯铝包钢绞线（包括铅包钢绞线）可采用+300℃，镀锌钢绞线可采用+400℃。计算时间和相应的短路电流值应根据系统情况决定。地线选用镀锌钢绞线时与导线的配合不宜小于表7.0.4的规定。
导线型号
镀锌钢绞线
最小标称截面
地线采用镀锌钢绞线时与导线配合表LGJ-185/30
及以下
500kV线路的地线采用镀锌钢绞线时，标称截面不应小于70mm。7.0.5导、地线防振措施：
LGJ-185/45~
LGJ-400/50
LGJ-400/65
及以上
1，铝钢截面比不小于4.29的钢芯铝绞线或镀锌钢绞线，其平均运行张力的上限和相应的防振措施，应符合表7.0.5的要求。如有多年运行经验可不受表7.0.5的限制。表7.0.5导、地线平均运行张力的上限和防振措施情
档距不超过500 m的开阔地区
档距不超过 500 m的非开阔地区档距不超过120m
不论档距大小
不论档距大小
防振措施
不需要
不需要
不需要
护线条
防振锤（阻尼线）或另加护线条平均运行张力的上限（拉断力的百分数）（%）钢芯铝绞线
4分裂导线采用阻尼间隔棒时，档距在500m及以下可不再采用其他防振措施。镀锌钢绞线
2对第7.0.1以外的导、地线，其允许平均运行张力的上限及相应的防振措施，应根据当地的运行经验确定，也可采用制造厂提供的技术资料。必要时通过试验确定。7.0：6导、地线架设后的塑性伸长应按制造厂提供的数据或通过试验确定。如无资料，镀锌钢绞线可采用1×10-4；钢芯铝绞线可采用表7.0.6-1所列数值。塑性伸长对弧垂的影响宜采用降温法补偿，如采用上列塑性伸长值时，镀锌钢绞线可采用降低温度10℃，钢芯铝绞线可采用表7.0.6.-2所列数值。434
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表7.0.6-1钢芯铝绞线塑性伸长
铝钢截面比
7. 71~7. 91
5.05~6.16
4.29~4.38
塑性伸长
4×10-4~5×10-4
3×10-*～4×10-4
3×10-4
表7.0.6-2钢芯绞线降激值
铝钢截面比
7.71~7.91
5.05~6.16
4.29~4.38
绝缘子和金具
降进值()
8.0.1盘型绝缘子机械强度的安全系数，不应小于表8.0.1所列数值。双联及以上的多联绝缘子串应验算断一联后的机械强度，其荷载及安全系数按断联情况考虑。对于瓷质盘型绝缘子尚应满足正常运行情况常年荷载状态下安全系数不小于4.5。绝缘子机械强度的安全系数K1应按式（8.0.1）计算
式中：Tr——盘形绝缘子的额定机械破坏负荷，kN；表 8.0.1
安全系数
盘型绝缘子机械强度安全系数
最大使用载
T—一分别取绝缘子承受的最大使用荷载、断线、断联荷载或常年荷载，kN。断
常年荷载是指年平均气温条件下绝缘子所承受的荷载。断线、断联的气象条件是无风，无冰、最低气温月的最低平均气温。设计悬垂串时导，地线张力可按第12.1.3条取值。8.0.2金具表面应热镀锌或采取其他等效的防腐措施。8.0.3金具强度的安全系数不应小于下列数值：最大使用荷载情况2.5
断线、断联情况1.5
8.0.4330kV及以上线路的绝缘子串及金具应考虑均压和防电晕措施。8.0.5地线绝缘时不宜使用单联单片盘型悬式绝缘子串。9绝缘配合、防雷和接地
9.0.1110kV~500kV送电线路的绝缘配合，应使线路能在工频电压、操作过电压、雷电过电压等各种条件下安全可靠地运行。
9.0.2在海拔高度1000m以下地区，操作过电压及雷电过电压要求的悬垂绝缘子串绝缘子片数，不应少于表9.0.2的数值。耐张绝缘子串的绝缘子片数应在表9.0.2的基础上增加，对110kV～330kV送电线路增加1片，对500kV送电线路增加2片。表9.0.2操作过电压及雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少片数标称电压(kV)
单片绝缘子的高度（mm）
绝缘子片数（片）
为保持高杆塔的耐雷性能，全高超过40m有地线的杆塔，高度每增加10m，应比表9.0.2所列值增加1片同型绝缘子，全高超过100m的杆塔，绝缘子片数应根据运行经验结合计算确定。由于高杆塔而增加绝缘子片数时，雷电过电压最小间隙也应相应增大。435
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9.0.3送电线路绝缘的防污设计，应依照经审定的污移分区图所划定的污秽等级，选择合适的绝缘子型式和片数。标准分级见附录B。9.0.4通过污移地区的送电线路，耐张绝缘子串的片数按9.0.3条选择并已达到9.0.2条规定的片数时，可不再比悬垂绝缘子串增加。耐张绝缘子串的自洁性能较好，在同一污区，其泄漫比距可根据运行经验较悬垂绝缘子申适当减少。
9.0.5在海拨高度为1000m～3500m的地区，绝缘子串的片数，如无运行经验时，可按式9.0.5确定
nh = nE1 + 0. 1(H - 1))
式中，nn—
高海拔地区绝缘子数量，片；
n——海拔1000m以下地区绝缘子数量，片；H-—海拨高度,km
9.0.6在海拔不超过1000m的地区，带电部分与杆塔构件（包括拉线、脚钉等）的间隙，在相应风偏条件下，不应小于表9.0.6所列数值。表9.0.6带电部分与杆塔构件的最小间隙标称电压(kV）
凿电过电压
操作过电压
工频电压
注：1按雷电过电压和操作过电压情况校验间隙时的相应气象条件，参见附录A(标准的附录)；2按运行电压情况校验间隙时采用最大风速及相应气温；500
3500kV空气间隙栏，左侧数据适用于海拔高度不超过500m地区；右侧适用于超过500m但不超过1 000 m的地区
9.0.7在海拨高度超过1000m地区，海拔高度每增高100m，操作过电压和运行电压的间，应较表7.0.6所列数值增大1%。
如因高海拔而需增加绝缘子数量，则表7.0.6所列的雷电过电压最小间隙也应相应增大。9.0.8在海拨高度1000m以下地区，为便利带电作业，带电部分对杆塔接地部分的校验间隙不应小于表9.0.8所列数值。
对操作人员需要停留工作的部位，还应考虑人体活动范围30cm~50cm。
校验带电作业的间隙时，应采用下列计算条件：气温+15℃，风速10m/s。
表9.0.8为便利带电作业，带电部分对杆塔与接地部分的校验间隙
标称电压(kV)
校验间隙(m）
9.0.9送电线路的防雷设计，应根据线路的电压、负荷的性质和系统运行方式，并结合当地已有线路的运行经验，地区雷电活动的强弱、地形地貌特点及土壤电阻率高低等情况，在计算耐雷水平后，通过技术经济比较，采用合理的防雷方式。各级电压的送电线路，采用下列保护方式：1）110kV送电线路宜沿全线架设地线，在年平均雷暴日数不超过15或运行经验证明雷电活动轻微的地区，可不架设地线。无地线的送电线路，宜在变电所或发电厂的进线段架设1km～2km地线。2）年乎均雷暴日数超过15的地区220kV330kV送电线路应沿全线架设地线，山区宜架设双地线。
3）500kV送电线路应沿全线架设双地线。9.0.10杆塔上地线对边导线的保护角，500kV送电线路宜采用10°~~15°。330kV送电线路及双地线436
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的220kV送电线路宜采用20°左右。山区110kV单地线送电线路宜采用25°左右。杆塔上两根地线之间的距离，不应超过地线与导线间垂直距离的5倍。在一般档距的档距中央，导线与地线间的距离，应按下式校验（计算条件为：气十15℃，无风）S 2 0. 012 L + 1
式中：S—导线与地线间的距离，m；L档距,m。
(9. 0. 10)
9.0.11有地线的杆塔应接地。在雷季干燥时，每基杆塔不连地线的工频接地电阻，不宜大于表9.0.11所列数值。
土壤电阻率较低的地区，如杆塔的自然接地电阻不大于表9.0.11所列数值，可不装人工接地体。表9.0.11有地线的线路杆塔的工频接地电阻土壤电阻率(α·m）
工频接地电阻(0)
100及以下
100以上至500500以上至1000
1000以上至2000
2.000以上
注：1）如土壤电阻率超过20002·m，接地电阻很难降到30时，可采用6根～8根总长不超过500m的放射形接地体或连续伸长接地体，其接地电阻不受限制。中性点非直接接地系统在居民区的无地线钢筋混凝土杆和铁塔应接地，其接地电阻不宜超过300。
9.0.12钢筋混凝土杆的铁横担、地线支架、爬梯等铁附件与接地引下线应有可靠的电气连接。利用钢筋兼作接地引下线的钢筋混凝土电杆，其钢筋与接地螺母、铁横担或地线支架之间应有可靠的电气连接。
外敷的接地引下线可采用镀锌钢绞线，其截面应按热稳定要求选取，且不应小于25mm。接地体引出线的截面不应小于50mm2并应进行热稳定验算。引出线表面应进行有效的防腐处理，如热镀锌。
9.0.13通过耕地的送电线路，其接地体应埋设在耕作深度以下。位于居民区和水田的接地体应敷设成环形。
9.0.14采用绝缘地线时，应限制地线上的电磁感应电压和电流，并选用可靠的地线间隙，以保证绝缘地线的安全运行。
对绝缘地线长期通电的接地引线和接地装置，必须校验其热稳定和人身安全的防护措施。10导线布置
10.0.1导线的线间距离应按下列要求并结合运行经验确定：1对1000m以下档距，水平线间距离宜按式（10.0.1-1)计算D = 0. 4 Lk +
式中：D导线水平线间距离，m；Lk—一悬垂绝缘子串长度，m；
U——送电线路标称电压，kV；
fc—导线最大孤垂，m。
+ 0. 65 c
( 10.0. 1-1 )
·般情况下，使用悬垂绝缘子串的杆塔，其水平线间距离与档距的关系，可采用附录C（标准的附录)所列数值。
2导线垂直排列的垂直线间距离，宜采用式（10.0.1-1)计算结果的75%。使用悬垂绝缘子串的杆塔，其垂直线间距离不宜小于表10.0.1所列数值。437
标称电压(kV）
垂直线间距离（m）
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表10.0.1使用悬垂绝缘子串杆塔的最小垂直线间距离110
3导线三角排列的等效水平线间距离，宜按式（10.0.1-2)计算 VD+(4/3Dz)
式中：Dx-导线三角排列的等效水平线间距离，m；Dp—导线间水平投影距离，m；
Dz—-导线间垂直投影距离，m。330
(10.0.1-2）
10.0.2覆冰地区上下层相邻导线间或地线与相邻导线间的水平偏移，如无运行经验，不宜小于表10.0.2所列数值。
表10.0.2上下层相邻导线间或地线与相邻导线间的水平偏移标称电压(kV)）
设计冰厚10 mm
设计冰厚 15 mm
设计冰厚5mm地区，上下层相邻导线间或地线与相邻导线间的水平偏移，可根据运行经验适当减少。
在重冰区，导线应采用水平排列。地线与相邻导线间的水平偏移数值，宜较表10.0.2中“设计冰厚15mm\栏内的数值至少增加0.5m。10.0.3双回路及多回路杆塔，不同回路的不同相导线间的水平或垂直距离，应比第8.0.1条的要求增加o.5m
10.0.4在中性点直接接地的电力网中，长度超过100km的送电线路均应换位。换位循环长度不宜大于200km。
如一个变电所某级电压的每回出线虽小于100km，但其总长度超过200km，可采用换位或变换各回送电线路的相序排列的措施来平衡不对称电流。中性点非直接接地电力网，为降低中性点长期运行中的电位，可用换位或变换送电线路相序排列的方法来平衡不对称电容电流。
11杆塔型式
11.0.1杆塔选型应从安全可靠、维护方便并结合施工、制造、地形、地质和基础型式等条件进行技术经济比较。
11.0.2在平地和丘陵等便于运输和施工的地区，宜因地制宜地采用拉线杆塔和钢筋混凝土杆。11.0.3在走廊清理费用比较高及走廊较狭窄的地带，宜采用导线三角形排列的杆塔，对非重冰区还宜结合远景规划采用双回路或多回路杆塔；在重冰区地带宜采用单回路导线水平排列的杆塔；在城市或城效可采用钢管杆塔。
11.0.4一般直线杆塔如需要带转角，在不增加塔头尺寸时不宜大于5°。悬垂转角杆塔的转角角度，对500kV和330kV及以下杆塔分别不宜大于20°和10°。11.0.5带转动横担或变形横担的杆塔不应用于居民区、检修困难的山区、重冰区、交叉跨越点以及两侧档距或标高相差较大容易发生误动作的杆塔位。488
12.1荷载
DL/T 5092--1999
12杆塔荷载及材料
12.1.1各类杆塔均应计算线路正常运行情况、断线（含分裂导线时纵向不平衡张力）情况和安装情况下的荷载组合，必要时尚应验算地震等稀有情况。12.1.2各类杆塔的正常运行情况，应计算下列荷载组合：1最大风速、无冰、未断线；
2最大覆冰、相应风速及气温、未断线；3最低气温、无冰、无风、未断线（适用于终端和转角杆塔，不含大跨越直线塔）。12.1.3直线型杆塔（含悬垂转角杆塔，不含大跨越直线塔）的断线（含分裂导线时纵向不平衡张力）情况，应计算下列荷载组合：
1断导线(含分裂导线时纵向不平衡张力)情况1）单回路和双回路杆塔。单导线时，断任意一根导线，分裂导线时，任意一相有不平衡张力、地线未断、无风、无冰。
单导线的断线张力，应按照表12.1.3-1的规定确定。表12.1.3-1单导线断线张力与最大使用张力的百分比值钢芯铝绞线型号
LGJ-95/20及以下
LGJ-120/20~LGJ-185/45
LGJ-240/20及以上
钢筋混凝土杆及拉线塔
自立式铁塔
两分裂导线的纵向不平衡张力，对平地及山地线路，应分别取一根导线最大使用张力的40%及50%。
两分裂以上导线的纵向不平衡张力，对平地、丘陵及山地线路，应分别取不小于一相导线最大使用张力的15%、20%及25%，且均不应小于20kN。2）多回路杆塔。单导线时，断任意两根导线；分裂导线时，任意两相有纵向不平衡张力。断线张力或纵向不平衡张力仍按单回路和双回路杆塔的规定选用。地线未断、无冰、无风。2地线不平衡张力情况。不论带多少回路的杆塔，任意一根地线有不平衡张力，导线未断、无冰、无风。
地线的不平衡张力，应按照表12.1.3-2的规定确定。表12.1.3-2地线不平衡张力与最大使用张力的百分比值杆塔类别
330kV及以下线路
500kV线路
钢筋混凝土杆
20～~30
拉线铁塔
3转动横担或变形横担的启动力，应满足运行和施工的安全要求。12.1.4耐张型杆塔的断线情况，应计算下列荷载组合：自立式铁塔
1在同一档内断任意两相导线（终端杆塔应考虑作用有一相或两相断线张力的不利情况）、地线未断、无冰、无风；
2断任意-根地线、导线未断、无冰、无风；3断线情况时，所有的导线和地线的张力，均应分别取最大使用张力的70%及80%。12.1.5重冰区线路各类杆塔断线（含纵向不平衡张力）情况时的导线及地线张力，应按覆冰不小于正439
DL/T 5092—1999
常覆冰荷载的50%、无风和气温为一5℃的条件，由计算确定。各类杆塔的断线数目应与非重冰区的规定相同；同时，尚应验算导线及地线同时存在有不均匀脱水情况的各种荷载组合。
12.1.6各类杆塔的断线情况下的断线张力或纵向不平衡张力均应按静态荷载计算。12.1.7各类杆塔的安装情况，应按10m/s风速、无冰、相应气温的气象条件下考虑下列荷载组合：1直线型（含悬垂转角型)杆塔的安装荷载：1）提升导线，地线及其附件附发生的荷载；2）导线及地线锚线作业时，导线与地线的锚线张力。2耐张型杆塔的安装荷载：
1）导线及地线荷载。
锚塔：锚地线时，相邻档内的导线及地线均未架设；锚导线时，在同档内的地线已架设，紧线塔：紧地线时，相邻档内的地线已架设或未架设，同档内的导线均未架设；紧导线时，同档内的地线已架设，相邻档内的导线已架设或未架设。2）临时拉线所产生的荷载。
3安装荷载计算，应计及下列因素：1）安装人员及其携带的工具等附加重力荷载；2）导线及地线的初伸长补偿、施工误差及过牵引等产生的影响；3）牵引或提升导线及地线时对杆塔的冲击作用。12.1.8双回路及多回路杆塔，应按实际需要，考虑分期架设的情况。12.1.9终端杆塔应计及变电所（或升压站）一侧导线及地线已架设或未架设的情况。12.1.10位于基本地展烈度为七度及以上地区的混凝土高塔和位于基本地震烈度为九度及以上地区的各类杆塔均应进行抗震验算。12.1.11外壁的坡度小于2%的圆锥形构件和圆筒形钢管构件，应计及风激横向振动的效应，必要时宜采取适当的防护措施。
12.1.12导线及地线风荷载的标推值，应按式（12.1.12-1)和式（12.1.12-2)计算Wx= α· W。·μz· μsc·βe·d· L,·sin\eW。 =- V2/1 600
式中：Wx—垂直于导线及地线方向的水平风荷载标准值，kN；风压不均匀系数，应根据设计基准风速，按照表12.1.12的规定确定；(12.1.12-1)
(12.1.12-2)
500kV线路导线及地线风荷载调整系数，仅用于计算作用于杆塔上的导线及地线风荷Bc
载（不含导线及地线张力弧垂计算和风偏角计算），βc应按照表12.1.12的规定确定；其他电压级的线路βc取1.0；
风压高度变化系数，按现行国家规范《建筑结构荷载规范》的规定确定，当基准高度不是10m时，应作相应换算；
导线或地线的体型系数，线径小于17mm或覆冰时（不论线径大小）应取sc=1.2，线径大于或等于17mm时，μsc取1.1；导线或地线的外径或覆冰时的计算外径；分裂导线取所有子导线外径的总和，m，L.杆塔的水平档距,m;
一风向与导线或地线方向之间的夹角，度；基准风压标准值，kN/m,应根据基准高度的风速V,m/s,按式(12.1.12-2)计算。
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