【冶金行业标准(YB)】 钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程

中华人民共和国行业标准
钢-混凝土组合楼盖结构
设计与施工规程
YB923892
主编单位：冶金工业部建筑研究总院批准部门：中华人民共和国冶金工业部施行日期：1992年9月1日
钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程（YB923892）fy
基本符号
钢梁毛截面面积；
单位长度组合梁舆板底部钢筋截面面积：A
钢梁受压区截面面积；
界面单位长度上横向钢筋截面面积：A—单位长度组合梁板托横向钢筋截面面积：A单位宽度压型钢板截面面积；
单位长度组合梁翼板上部钢筋截面面积；组合板塑性中和轴以上的压型钢板面积：组合梁混凝土典板有效宽度内钢筋截面面积：一组合梁剪跨区段1的剪力图面积；组合梁剪跨区段2的剪力图面积；抗剪连接件纵向间距：
组合梁的截面抗套刚度：
组合梁截面在荷载短期效应组合下的抗弯刚度；组合梁截面在荷载长期效成组合下的抗弯刷度：压型钢板单位宽度；
组合梁混凝土翼板的有效宽度；集中荷载在组合板中的分布宽度：荷载宽度；
-压型钢板的有效宽度；
组合板承受荷载的有效宽度：
组合梁在短期荷载作用下，受压混凝土翼板有效宽度：
组合梁在长期荷载作用下，受压混凝土翼板有效宽度；
组合梁板托顶部宽度：无板托时，为钢梁上翼宽度；一组合梁外侧翼板的计算宽度；组合梁内侧舆板的计算宽度：
纵向钢筋保护层厚度：
组合板承受集中荷载的临界周长；组合梁中钢梁截面重心至混凝土翼板顶端的距离；组合梁钢筋戴面重心至混凝土翼板顶端的距离：组合梁中钢梁截面重心至组合梁截简塑性中和轴的距离；
纵向钢筋直径：
钢材的弹性模量；
混凝土弹性模量；
钢筋弹性模量：
组合梁抗剪连接件抗拭起端底部高出翼板底部钢筋的距离：
钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值：混凝土轴心抗压强度设计值；
钢材抗压、抗拉和抗弯强度塑性设计值：圆柱头焊钉抗拉强度设计值；
混凝土轴心抗拉强度设计值；
钢材抗剪强度设计值；
钢材的届服强度；
混凝土弯曲抗压强度设计值：
组合梁有效宽度内钢筋抗拉强度设计值：组合板的自振频率：
钢材抗剪强度塑性设计值：
混凝土轴心抗拉强度标准值：
h.-压型钢板总高度：
压型钢板肋顶上混凝土厚度；
组合板饰面厚度；
焊钉焊接后的高度；
钢梁腹板高度；
组合梁上混凝土翼板的计算厚度：钢梁腹板的计算高度（不包括翼缘厚度）；钢梁截面惯性矩：
单位宽度压型钢板对其中和轴的截面惯性矩：组合梁折算截面惯性矩：
包括混凝土翼板中钢筋在内的钢梁截面惯性矩，不考虑受拉开裂混土的影响：
一组合板或组合梁的跨度；
槽钢抗剪连接件的长度：
荷载作用点至组合板支承点的较近距离：组合梁纵向界面的周边长度：
组合板剪跨：
组合板顺肋方向的跨度；
组合板垂直肋方向的跨度：
弯矩设计值；
组合梁中钢梁的抗弯承载力矩；部分抗剪连接的组合梁抗弯承载力矩：按荷载短期效应组合计算的负弯矩：完全抗剪连接时，组合梁正裁面抗弯承载力矩；轴力设计值：
每个抗剪连接件的受剪强度设计值：每个剪跨区段内所需配置抗剪连接件的总数；组合染一个横截面上抗剪连接件的个数：组合染截面的一个板肋中配置的焊钉总数：待载短期效应组合的设计值：
荷载长期效应组合的设计值；
压型钢板厚度：
钢梁的翼缘板厚度；
钢梁的腹板厚度：
剪力设计值：
组合板的冲剪力设计值：
组合梁单位长度纵向界面剪力设计值：组合板垂直剪力设计值；
组合板叠合面纵向抗剪能力；
焊钉连接件剪力合力；
混凝土翼板最大裂缝宽度；
组合板平均助宽；
压型钢板受压翼缘裁面抵抗矩；压型钢板受拉翼缘截面抵抗矩：312
现行冶金工程施工标准汇编
X-—组合梁裁面塑性中和轴至混凝土翼板顶面距离：
X。-压型锅板受压翼缘外边缘至中和轴距离：X.
0,a1.a2,a3
组合板受压区高度；
钢梁（或锅筋）纵向受拉合力点至混凝土受压区合力点之间的距离；
钢筋截面重心至组合梁裁面（不考受拉开裂混凝土截面)中和轴距离；
组合染板托倾角；
钢材与混凝土的弹性模量之比：组合板抗剪粘结系数：
组合板顺助与垂直助方向跨度之比与其各向异性系数的乘积；
组合板的各向异性系数；
与纵向钢筋表面特征有关的系数；纵向受拉钢筋配筋率；
按荷载短期效应组合计算的负弯矩内纵向钢筋应力；
中应变不均匀系数。
第一章总
第1.0.1条本规程适用于工业与民用建筑组合楼盖和一般构筑物的组合楼盖与组合平台结构的设计与施工。第1.0.2条组合楼盖包括组合粱结构与组合楼板结构（以下简称组合板）。组合梁系指钢梁与钢筋混疑土板或组合板通过抗剪连接件的组合：组合板系指压型钢板与混凝土通过各种不同剪力连接形式的组合。第1.0.3条组合板适用于以下结构：一、与混凝土组合在一起的压型钢板，部分地或全部地起受拉钢筋作用的组合板。
二、压型钢板仅作为浇注混凝土永久性模板的非组合板。
第1.0.4条直接受热源影响或在露天条件下的组合楼盖结构，应考虑由于温差，混凝土收缩引起的温度收缩应力。第1.0.5条直接承受动荷载作用的组合楼盖结构，应遵守有关规定。
第1.0.6条
本规程是根据现行国家标准《建筑结构设计统一标准》中规定的原则制定的。第1.0.7条组合楼盖设计与施工，除执行本规程外，尚应符合防火、防锈、抗展以及其他现行的国家标准、行业标准的有关规定。
第二章材
第一节压型钢板
第2.1.1条压型钢板采用现行国家标准GB700<碳系结构钢》中规定的Q215、Q235钢牌号，其化学成分与物理力学性能见附录一中附表1.1与附录三中附表3.1：钢材强度设计值见附录四中附表4.1，当有可靠依据时，也可使用具有材质相似的其他钢材。
第2.1.2条组合板用压型钢板应保证其抗拉强度、延伸率、屈服点、冷弯试验合格以及硫、磷的极限含量。焊接尚应保证碳的极限含量。
第2.1.3条组合板用压型钢板应采用镀锌卷板，镀锌层两面总计275g/m2基板厚度为0.52.0mm。第2.1.4条为使组合板中的压型钢板能够传递钢板与混凝土叠合面上的纵向剪力，可采取下列措施：一、压型钢板上翼焊有剪力钢筋的无痕开口式压型钢板（图2.1.4-1）
剪力连接钢筋
图2.1.4-1无痕开口式压型
钢板上翼焊剪力钢筋
、无痕或有痕闭合式压型钢板。混凝土在压型钢板槽内形成的模状混凝土块为叠合面提供有效的抗剪能力（图2.1.4-2~图2.1.4-4)。
图2.1.4-2无痕闭合式压型钢板
图2.1.4-3有痕闭合式压型钢板
图2.1.4-4带波纹闭合式压型钢板三、带压痕（图2.1.4-3、图2.1.4-5、图2.1.4-6）、加劲肋(图2.1.4-6、图2.1.4-7)、冲孔（图2.1.4-8)的压型钢板。钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程（YB9238-92）压痕、肋、冲孔为叠合面提供有效的抗剪能力。图2.1.4-7带波纹开口式压型钢板图2.1.4-5有痕开口式压型锅板
图2.1.4-8带冲孔闭合式压型钢板313
第2.1.5条为确保组合板的抗剪作用，组合板必须设置端部锚固，其锚固方法与支承组合板的结构体系有关。错固方法见第5.1.11条。
图2.1.4-6有痕带加劲肋
开口式压型钢板
YX-75-230-690(I)
YX-75-230-690（Ⅱ)
YX-75-200-690(1)
YX-75-200-600（）
YX-70-200-600
第2.1.6象适用于组合板的国产压型钢板板型见附录五，其规格与各种参数见表2.1.6。衰2.1.6国产压型钢板规格与参数重量/(kg/tm）
未镀锌
第二节钢
第2.2.1条组合中钢梁的材质宜采用Q235沸腾钢或镇静钢、16M和15MnV钢.其质量应分别符合现行国家标准GB700碳素结构钢》和GB1591<低合金结构钢》技术要求。若采用相似质量的其他钢材时，必须符合现行国家标准的技术要求。第2.2.2条组合梁钢梁的材质应按结构重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同使用条件和情况进行选择。钢材的机械性能应保证抗拉强度，延伸率、屈服点；钢材的化学成分应保证硫、磷的全裁面
惯性距1
八cm/m)
断面性能(1m宽）
有效宽度
截面系数W
(cam/m)
惯性距1
(cm/m）
截面系数W
极限含量，对焊接钢架还应保证碳的极限含量。钢梁钢材的强度设计值，根据钢材厚度分组，见第2.2.3条
附录四附表4.2和附表4.3。
第三节抗剪连接件
第2.3.1条组合楼盖用抗剪连接件有焊钉、槽钢及弯筋等（见图2.3.1。）
第2.3.2条焊钉应采用优质DL钢，其化学成分、力学性能及其抗拉强度设计值分别见附录二附表2.1、附录四附表314
图2.3.1剪力连接件
现行冶金工程施工标准汇编
第3.2.2条在施工阶段，对压型钢板作为模板计算时应考虑以下荷载：
一、永久性荷载：压型钢板与钢筋、混凝土自重。二、可变荷载：施工荷载与附加荷载。施工荷载系指工人和施工机具、设备，并考虑到施工时可能产生的冲击与度动，此外，尚应以工地实际荷载为依据，若有过量冲击、混凝士堆放、管线、泵荷载等应增加附加荷裁第3.2.3条当压型钢板跨中变形w大于20mm时，确定混凝土自重应考患“坑凹”效应，在全跨增加混凝土厚度0.7w，或增设支撑。
第3.2.4条组合板上作用有局部荷载时，组合板的有效第2.3.3条对于重要建筑物或受动荷载作用的焊钉应选用镇静钢，并应保证冷拉、冷性能。第2.3.4条槽钢和弯筋应选用符合现行国家标准GB700中Q235牌号钢，其化学成分、机械性能及强度设计值分别见附录一中的附表1.1；附录三中的附表3.1：附录四中的附表4.2。
第四节钢筋与混凝土
第2.4.1条组合板与组合梁翼板的钢筋与混凝土材质及强度设计值应遵守现行国家标准GBI10<混凝土结构设计规范》的规定。
第2.4.2条组合板与组合梁翼板采用轻集料混凝土时，应遵守现行建设部标准JGJS51《轻集料混凝土技术规程》的规定，并应有专门的试验依据。
第三章
基本设计原则
第一节一般规定
第3.1.1条组合楼盖设计方法应采用近似概率理论为基础的极限状态设计方法：按分项系数设计表达式进行计算，按承载力极限状态和正常使用极限状态进行设计。第3.1.2条按承载力极限状态设计时，应采用荷载效应组合的设计值和结构构件抗力的设计值。第3.1.3条按正常使用极限状态设计时，应采用荷载标准值和对变形、裂缝宽度规定的容许值：按荷载短期效应组合并考虑长期效应组合的影响进行计算。变形计算应按弹性理论进行，按荷载短期效应组合计算时，混凝土截面除以αp值换算成钢截面：按荷载长期效应组合计算时，则除以2aE换算为钢截面（αe为钢材与混凝土弹性模量之比值）。第二节组合板
第3.2.1条组合板的设计应考患以下两个阶段的不同要求：
、施工阶段：此时压型钢板作为浇注混凝土的底模，应对其强度与变形进行验算。
二、使用阶段：此时组合板在全部荷载作用下，应对其截面的强度与变形进行计算。若压型钢板仅作为模板，则此时不应考虑其承载作用。而对其上浇注的混凝土板可按常规的钢筋混凝土楼板设计方法进行设计，此时的楼板厚度仅考虑压型钢板上翼所浇注的混凝士厚度h.（见图4.1.3）。工作宽度不应超过按下列公式计算的b值。、抗弯计算时：
简支板bm=bm+2L,[1-L,/L]
连续板bam=bm+14L,[1-L,/L]//3二、抗剪计算时：
bm=bm+L,[1-L,/L]
式中L组合板跨度；
(3.2.4-1)
(3.2.4-2)
(3.2.4-3)
L，——荷载作用点至组合板支座的较近距离：当跨度内有多个集中荷载时，L，应取产生较小b值的相应荷载作用点至较近支承点的距离；h
式中b,
集中荷载在组合板中的分布宽度（见图3.2.4)；钢筋
图3.2.4集中荷载分布的有效宽度bm=b,+2(h,+ha)
荷载宽度；
乐型钢板肋顶上混凝土厚度：
h，—地板面厚度（若无饰面h=0)。(3.2.4-4)
第3.2.5条施工阶段，对作为浇注混凝土模板的压型钢板，当计算其抗弯承载力时，可采用弹性分析方法；其强边（顺助)方向的正、负弯矩和挠度按单向板计算，不考虑弱边（垂直助)方向的正、负弯矩。
第3.2.6条使用阶段计算时，当压型钢板上浇的混凝土厚度h。=5～10cm时，可按以下规定进行实用设计：、组合板强边方向的正弯矩和挠度，均按全部荷载作用的强边方向单向板计算。此时，不论其实际支承情况如何，均按简支板考虑。
二、强边方向的负弯矩，按嵌固端考虑。三、弱边方向的正、负弯矩均不考虑。第3.2.7条对组合板的方向异性，根据弹性理论分析，按以下规定考虑：
当0.5<入，<2.0时，按双向板计算；当入≤0.5或入≥2.0时，按单向板计算；X=pLx/L
Ix、ly
钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程（YB9238-92）u=VIx/ly
板的各向异性系数；
组合板强边（顾肋）方向的跨度：组合板弱边（垂直助）方向的跨度：分别为组合板强、弱边方向的截面惯性矩（计算1时，只考虑压型钢板肋顶上混凝土厚度h)。第3.2.8条双向组合板周边的支承条件，可按以下情况确定：
当跨度大致相等，且相邻跨是连续的，楼板周边可视为固定边。
二、当组合板上浇的混凝土板不连续或相邻跨度相差较大，应将楼板周边视为简支边。第3.2.9条对于各向异性双向板弯矩，可将板形状按有效边长比入。加以修正后视作各向同性板弯矩：、强边方向弯矩，取等于弱边方向跨度乘以系数后所得各向同性板在短边方向的弯矩（图3.2.9a）。二、弱边方向弯矩，敢等于强边方向跨度乘以系数1/u后所得各向同性板在长边方向的弯矩（图3.2.96）。1
图3.2.9各向异性板的计算简图
Q--强边方向弯矩6一弱边方向弯矩第3.2.10条设计四边支承双向板时，强边方向按组合板设计，弱边方向只按上浇的混凝土板（h=h.）设计。第三节组合梁
第3.3.1条
注：A
组合梁混凝土翼板的有效宽度6.按式3.3.1中所列各项的最小值取用。Lo
be=bp+12ha
be=bo+bi+b2
钢梁计算跨度：
混凝士翼板厚度（见图3.3.1）：315
分别为两侧相邻钢梁间净距的1.6，尚不应超过混凝土翼板实际外伸宽度S,（图3.3.1)：若无板托，则为钢梁上翼缘宽度；若有板托，则为板托顶部宽度：计算时应按以下情况考虑：当板托倾角α≥45时，应按实际角度计算板托项部宽度：
当板托倾角α<45时，应按α=45计算板托顶部宽度。
bfbob2
图3.3.1组合梁截面与混疑土翼板计算宽度第3.3.2条组合梁混凝土翼板在有效宽度内受压时，压应力没案度均匀分布。连续梁支座载面上馨板在有效宽度内受拉时，受拉钢筋均匀受拉。
第3.3.3条采用弹性分析法时，受压混凝土翼板有效宽度b.应折算成与钢材等效的换算截面宽度bavbe。短期荷载作用下的等效截面宽度：ba=b,/ae
长期荷载作用下的等效截面宽度：h=be2ae
(3.3.3-1)
(3.3.3-2)
混疑土翼板有效宽度，按公式3.3.1计算；钢材与混凝土的弹性模量比αr严E/E.其中E为钢材的弹性模量，E。为混凝土弹性模量第3.3.4条考虑全截面塑性发展，组合梁钢梁塑性设计截面的板件宽厚比应符合表3.3.4规定。表3.3.4板件宽厚比
截面形式
混凝土翼板有效宽度内钢筋裁面面积；钢筋抗拉强度设计值；
6/≤9V235/
bo/≤30/235/，
锅粱毛截面面积：
塑性设计时采用的钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值。。=0.9f：腹
当(Agm/Af,)<0.37时hg/t≤(72
-100Afa/A/p)235/f
当AmJm/Af,≥0.37时hg/t≤35
235万斤，
钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值（按附表4.2、4.3采用）：钢材屈服强度（对Q235钢，取f，=235N/mm：对16Mn钢、16Mng钢，取f，=345N/mm2；对15MnV制、15Mng钢.取f=390N/mm*)。
现行冶金工程施工标准汇编
第3.3.5条施工阶段钢梁下设實临时支承时（梁跨度L>7m，设不少于3个支承点；L≤7m，设1~2个支承点），全部荷载作用由组合梁承受。钢梁下不设临时支撑时，应分两步考虑：一、混凝土翼板强度达75%强度设计值之前，组合梁自重与施工荷载由钢梁承受，按现行国家标准GBJ17《钢结构设计规范》计算。
二、混凝土翼板强度达到75%强度设计值后，用弹性分析方法时，其余荷载作用由组合截面承受，钢梁应力与挠度与前一阶段进行登加；用塑性理论分析时，则全部荷载由组合梁裁面承受。第3.3.6条对连续组合梁采用塑性内力重分布法分析内力时，应符合下列条件：
一、梁截面板件宽厚比应符合表3.3.4规定。二、内力合力与不利外荷载组合必须平衡。三、相邻两跨的跨度之差不应超过短跨的45%。四、边跨跨度不应小于邻跨的70%，也不得大于邻跨的115%。
五、在每跨的1/5范围内，不得集中作用该跨半数以上的荷载。
六、中间支座截面的力比r=A。f/Af,应小于0.5,并大于0.15。
七、内力调幅不得超过25%。
第3.3.7条连续组合梁采用弹性分析法分析内力时，应符合下列规定：
、在正弯矩区段内，对长、短期荷载效应的组合分别采用长，短期荷载换算截面的刚度。二、负弯矩区段内受拉开裂混凝土翼板对刚度影响可不考虑，其区段长度可按试算法确定。第3.3.8条组合梁上混凝土翼板的计算厚度h可按以下要求取值：
、钢筋混凝土翼板的计算厚度按原厚度h取值（见图3.3.1)。
二、带压型钢板混凝土翼板的组合聚在按塑性理论分析法进行设计时，其混凝土翼板计算厚度只取压型钢板上翼所瓷注的混凝土厚度h（见图4.1.3），即令ha=hco第四
组合楼盖结构设计
第一节组合板设计
第4.1.1条压型钢板施工阶段的设计方法如下：一、压型钢板强度计算：
压型钢板的正截面抗弯承载能力应满足以下要求：MW,
式中M—弯矩设计值；
一压型钢板抗拉抗压强度设计值：(4.1.1-1)
一压型钢板截面抵抗矩，取受压区W，与受拉区W
W.的较小值；
W.=1./X,或W.I,(h.-X。)
一单位宽度压型钢板对截面重心轴的惯性矩：受压翼缘的计算宽度取值bg（图4.1.1)应满足bg≤50t，t为压型钢板厚度：
-压型钢板从其受压翼缘外边缘到中和轴的距离：X
压型钢板总高度。
图4.1.1压型钢板受压翼缘的计算宽度二、压型钢板变形计算：
压型钢板在施工阶段，应进
行正常使用极限状态下的挠度w计算，当均布荷载时：简支板：
w,=5SL*/384EI<[w]
双跨连续板：
w,=/185,<[]
式中S,
荷载短期效应组合的设计值；
E压型钢板弹性模量：
I、单位宽度压型钢板的全截面惯性矩；(4.1.1-2)
(4.1.1-3)
容许挠度，[w|=L/180以及20mm取其中较小[w]
一压型钢板跨度。
第4.1.2条组合板在使用阶段的截面设计应保证具有足够抵抗各种可能的极限状态破坏模式。应进行正截面抗套能力、纵向抗剪能力、抗冲剪能力、斜截面抗剪能力等破坏状态计算。对连续板还应计算负弯矩区段的截裁面强度与裂缝宽度。第4.1.3条组合板正载面抗弯能力采用塑性设计法计算，假定截面受拉区和受压区的材料均达到强度设计值。组合板抗弯能力计算的截面应力图形见图4.1.3。压型钢板钢材强度设计值f与混凝土弯曲抗压强度设计值f。均分别乘以折减系数0.8。
0.8/cmbXc
0.84,Ase)
图4.1.3组合板正截面抗弯能力计算图a一塑性中和轴在压型钢板以上混凝土内；6一塑性中和轴在压型钢板内
一、当A.f≤mh。b时，塑性中和轴在压型板上翼缘以上的混凝土内（图4.1.3a），组合板抗弯能力按下式进行计算：(4.1.3-1)
M≤0.8fmX.bY
Xa=A,fifmb
Y=ho~(X/2)
钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程（YB9238一92）组合板受压区高度，当X。>0.55hg时，取X.=0.55ho
组合板有效高度，即从压型钢板重心至混凝土受压边缘的距离；
一压型钢板截面应力合力至混凝土受压区截面应力合力的距离；
-压型钢板单位宽度；
一压型钢板截面面积（单位宽度内）：A
一混凝土弯曲抗压强度设计值。二、当A.f>fmh.b时，塑性中和轴在压型钢板内（图4.1.36）,组合板正截面抗弯能力按下式计算：M≤0.8(f..h.bY,+A.JY2)
塑性中和轴以上的压型钢板面积；A,=0.5(A.-fmh.b/f)
(4.1.3-2)
(4.1.3-3)
分别为压型钢板受拉区截面拉应力合力至受压Y、Y2-
区混凝土板截面和压型钢板裁面压应力合力的距离。
第4.1.4条组合板的纵向抗剪能力按下式要求计算：VVu=ao-aL,azW,ho+ast
一组合板剪跨，mm；
W，组合板平均助宽，mm（见图5.1.2)；一压型钢板厚度，mm；
a001a223
一组合板抗剪能力，kN/m；
-组合板的纵向剪力设计值，kN/m；剪力粘结系数（由实验确定）。(4.1.4)
第4.1.5条组合板在集中荷载下的抗冲剪能力按下式要求计算：
式中cp
V,≤0.6fcph.
临界周界长度（见图4.1.5)；
临界周界cp
加荷面积
图4.1.5剪力临界周界
一组合板的冲剪力设计值；
一混凝土轴心抗拉强度设计值。第4.1.6条组合板的斜截面抗剪能力按下式要求计算：V.≤0.07f.w,ho
混凝土轴心抗压强度设计值；
一组合板斜截面上的剪力设计值。(4.1.6)
第4.1.7条组合板的挠度应分别按荷载短期效应的组317
合与荷载长期效应的组合计算，取其中不利者不应超过规定的容许值【w]；
max(wg,w)<[w]
采用荷载短期效应组合的设计值S，与相应换算截面刚度B（第3.1.3条）计算的挠度值：采用荷载长期效应组合的设计值SL与相应换算截面刚度B，（第3.1.3条）计算的挠度值：-容许度值（]=L/360。
荷载短期效应组合下的挠度为：简支均布荷载
W-SS,L*/384B
简支集中荷载
w,=S,L3/48B
双跨连续均布荷载
w,=S,L*/185B
荷载长期效应组合下的挠度：
简支均布荷载
wj=5S,L*/384B
简支集中荷载
W=StL3/48B
双跨连续均布荷载
W=StL*/185B
第4.1.8条组合板的自振题率f。不得小于15Hz，可按下式估算
J.=1/0.178Vw
式中w—永久荷载作用产生的挠度，cm。(4.1.8)
第4.1.9条组合板负弯矩区段最大裂缝宽度计算与允许值应按照现行国家标准GBJ10的规定。第二节组合梁设计
第4.2.1条对于符合第3.3.4条规定的组合梁以及塑性中和轴位于混凝土受压翼板内的组合梁，当混凝土翼板与钢梁为完全抗剪连接时，其截面抗弯能力计算应符合下列假定：、混凝土翼板有效宽度内的纵向钢筋及钢梁的受拉与受压应力，均达到强度设计值。二、塑性中和轴受拉侧的混凝土强度设计值，忽略不计。三、塑性中和轴受压区的混凝土截面均匀受压，并达到混凝土弯曲抗压强度设计值。
第4.2.2条组合梁正截面抗弯能力计算按以下公式进行：
、正弯矩作用时
1.当A/,≤bhf时（图4.2.2-1)，塑性中和轴位于混避土受压翼板内，为第一类截面。这时M(4.2.2-1)
Lem bex fean
图4.2.2-1第一类戴面和计算简图318
式中X-
现行治金工程施工标准汇编
组合梁截面塑性中和轴至混凝土翼板顶面的距离，应按下式计算
X=Af/befom
全部荷载产生的弯矩设计值：
钢梁截面面积：
(4.2.2-2)
钢梁截面应力合力至混凝土受压区截面应力合力之间的距离；
混凝土弯曲抗压强度设计值；
一混凝土翼缘有效宽度。
2.当Af,>bhaf时（图4.2.2-2)，塑性中和轴在钢梁截面内，为第二类截面。这时
MbhafamY,+Af,Y2
钢梁受压区截面面积，按下式计算：A.=0.5(A-bhafm/f,)
(4.2.2-3)
(4.2.2-4)
Y,钢梁受拉区截面应力合力至混凝土翼板截面应力合力之间的距离：
一钢梁受拉区截面应力合力至钢梁受压区截面应力合力之间的距离。
behe,Fen
(4-A)F,
图4.2.2-2第二类截面和计算简图二、负弯矩作用时（图4.2.2-3）As
组合梁中和轴
钢重心架
图4.2.2-3负弯矩组合梁截面与计算简图Mdse=d-(d/2)ha+t
dm=Aax2twJ,
式中M
一钢梁对自身塑性中和轴的抗弯能力：(4.2.2-5)
(4.2.2-6)
钢梁载面重心至混凝土翼板顶端距离：一钢架截面重心至组合梁裁面塑性中和轴距离：一钢筋截面重心至混凝土翼板顶端的距离；钢梁上翼缘板厚度：
钢梁胶板厚度：
-d与dun的差值。
第4.2.3条组合梁面的全部剪力假定仅由钢梁腹板承受，其抗剪能力按下式要求计算：hwlufp
式中hw
钢梁腹板高度（钢梁裁面全高）；fp—塑性设计时钢材抗剪强度设计值，(4.2.3)
一钢材抗剪强度设计值；
剪力设计值。
第4.2.4条用塑性设计法计算组合梁强度时，对以下情况的截面可不考虑弯矩与剪力的相互影响：，对受正套矩的组合梁截面。
二，力比=Af/A≥0.15的负弯矩截面。第4.2.5条组合梁应以支座点至弯矩绝对值最大点或至零弯矩点为界限，划分为若干剪跨区（图4.2.5），进行连接件的抗剪承载力计算。
剪跨！
剪跨2
剪跨3剪跨4
图4.2.5组合梁剪跨区段的划分
剪路5
第4.2.6条每个剪跨区段内所需配置剪力连接件的总数n，可按下式计算：
式中V-
每个剪跨区段内，混凝土与钢梁送合面之间的纵向剪力，应按第4.2.7条规定计算；每个剪力连接件的受剪承载力设计值，应按第4.2.8条规定讨算。
第4.2.7条每个剪跨区段内，选合面上的纵向剪力V可按下列公式确定：
一、正弯矩区段的剪跨（如图4.2.5的1、2、5剪畸）：当塑性中和轴位于混避土翼板内时V=Afp
当塑性中和轴位于钢梁内时
V=bchafom
(4.2.7-1)
(4.2.7-2)
二、负弯矩区段的剪跨（如图4.2.5的3、4剪跨）：V=Aufs
(4.2.7-3)
第4.2.8条剪力连接件受剪承载力设计值V，由下列公式确定：
*、圆柱头焊钉连接件（图2.3.1)：V,=0.43A,VEJ.≤0.7A.J.
一圆柱头焊钉钉杆截面面积；
式中A
阅柱头焊钉抗拉强度设计值；
一混凝土弹性模量：
一混凝土轴心抗压强度设计值。二、槽钢连接件（图2.3.1)：
V,=0.26(t+0.5t)LeEf
式中t
一槽钢翼缘的平均厚度；
-槽钢腹板的厚度；
槛钢的长度。
三、弯起钢筋连接件（图2.3.1)：V,=A.fs
弯起钢筋散面面积。
(4.2.8-1)
(4.2.8-2)
(4.2.8-3)
钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程（YB9238一92）第4.2.9条当连接件在以下位置时，其受剪承载力设计值V,应予以折减：
、位于连续梁中间支座上负弯矩区段内时，应乘以折减系数0.93。
二、位于悬臂端负弯矩区段内时，应乘以折减系数0.8。第4.2.10条钢梁与组合板构成的组合梁，其选合面之间的焊钉连接件受剪承载力设计值V。应考以下两种情况予以降低（折减系数仅针对式4.2.8-1中的0.43A。VE，J.项）：、压型钢板助与钢梁平行（图4.2.10a）且W,/h，<1.5时，应乘以按下式计算的折减系数K：K=0.6(W./h)[(h,/h)-1.0]≤1.0(4.2.10-1)
二、压型钢板助与钢梁垂直（图4.2.106）应乘以按下式计算折减系数K：
K=0.85(W,/h.)[(h,/h.)-1.0]≤1.0n.
(4.2.10-2)
式中n—
组合梁截面的一个板助中配置的焊钉总数（当焊钉数超过3个时，仍按3个考患）：压型钢板肋的平均宽度，但当采用闭合式压型钢板其助为上窄下宽时，划应按上窄宽度计算（图4.2.10c）：
图4.2.10钢梁与组合板构成的组合梁a-一压型钢板肋与钢板平行：
b一压型钢板助与钢板垂直：
c—压型钢板助宽W，的取值
h.压型钢板高度：
h焊钉焊接后的高度，但不得大于ha+75mm。焊钉连接件同时承受组合梁和组合板在选合面上的剪力，作用于焊钉的剪力合力应按下式计算：V=Vv+
式中-
一焊钉连接件上的剪力合力；
V组合梁上的纵向剪力（见第4.2.6条）；V一组合板的纵向剪力（见第4.1.4条）。则每个剪跨区段配置焊钉总数为：n=V
(4.2.10-3)
第4.2.11条按公式4.2.6或4.2.10-3求得的个剪力连接件可均勾布置于该剪跨区段内。当该剪跨内有较大集中力作用时，可将连接件总数按各剪力区段的剪力图面积分配，然后各自均匀布置（图4.2.11)。A
图4.2.11集中力作用时剪力连接件的布置图n=nA,(A,+A2);
n2=nA2/(A+A)
当剪力连接件的设置受构造等原因的影响第4.2.12条
不能完全满足公式4.2.6计算的要求时，可采用部分剪力连接设计法。对于单跨简支梁可来用简化塑性理论按下列假定计算：
、在所计算截面左右两个剪跨内，取连接件受剪承载力设计值之和nV，的较小者，作为混凝土翼板中的压力。二、剪力连接件处于理想的塑性状态。三、钢梁与混凝土翼板间产生相对滑移，致使混凝土翼板与钢梁各有其自身的中和轴。
第4.2.13条部分剪力连接组合梁可用于承受静载作用且集中力不大的情况，这时度不应超过20m，钢梁为常截面梁，其配置的连接件总数n，不得小于0.5n（n为完全抗剪连接件总数。
第4.2.14条部分抗剪连接组合梁的抗弯承载力矩M，可近似地由下式决定：
M,=M,+(n/n)(Mu-M,),nr≥0.5n(4.2.14)式中M
完全抗剪连接时，组合梁正截面抗弯承载力矩；按第4.2.2条规定计算：
M-单独钢梁的抗弯承载力矩；
一部分抗剪连接时，剪跨区段连接件总数。n
第4.2.15条部分抗剪连接组合梁挠度0，可近似按下式计算：
U,=v0.50(1/1-1)(1-n/n)
完全抗剪连接时组合梁的挠度，按第4.2.20条计算；
一组合梁折算截面惯性矩；
一钢梁截面惯性矩。
第4.2.16条组合梁混凝土翼板及其板托的纵向界面受剪承载力计算时，应分别考虑包络连接件的纵向界面（图4.2.16中的界面b-b及界面cc）与混凝土翼板纵向界面（图4.2.16中的界面~a）。对带压型钢板的混凝土翼板与钢梁组成的组合梁，其压型钢板肋与钢梁垂直的组合梁可不进行此项验算。
第4.2.17条混凝土翼板单位粱长纵向界面剪力设计值V，可由下列公式确定（图4.2.17）：320
现行冶金工程施工标准汇编
式中L—纵向受剪界面的周边长度，按图4.2.16采用：S-
图4.2.16组合混凝土翼板与板托纵向受剪面及横向锅筋a一无板托时：b有板托时：
C一与钢梁平行的“压型钢板-混凝土“翼缘板。
图4.2.17V,计算简图
Vi=n,V,la:
(4.2.17-1)
一、包络连接件的纵向界面（图4.2.16中的c~c)。二、混凝土板纵向界面（图4.2.16中的a~a）：Vi=n;V,b,/a;b
Vi ;V.b,labe
V,取两者中的较大者
式中VL-
(4.2.17-2)
(4.2.17-3)
混凝土翼板单位梁长纵向界面剪力，N/mm；个横截面上连接件的个数；
一个连接件的势力强度设计值：连接件纵向间距：
b。-组合梁的有效宽度；
在有效宽度范围内梁侧的翼板宽度，按第3.3.1bt.b2
条规定采用。设计时取两者中较大值。第4.2.18条板托与混凝土翼板纵向界面抗剪承载力应符合下列规定：
V,Vi≤K2L.f
(4.2.18-1)
(4.2.18-2)
一应力单位1N/mm；
采用普通混凝土时为0.9，采用轻质混凝土时为0.7;
采用通混凝土时为0.19，采用轻质混凝土时为0.15：
单位梁长纵向受剪界面上与界面相交的横向钢筋截面面积，mm2/mm，按图4.2.16及下列规定采用：
、对混凝土翼板纵向界面（图4.2.16a一a）：A,=Ab+A
二、对无板托的连接件包络界面（图4.2.16b—6）：A,=2Ab
式中Ar
单位长度组合粱翼板底部钢筋截面面积；A—单位长度组合梁翼板上部钢筋截面面积。三、对有板括的连接件包络界面（图4.2.16c一)当连接件的抗抵起端底部高出翼板底部钢筋距离为e<30mm时，A,=2Ah
e≥30mm时，A,=2(A,+A,）。
式中A
单位长度组合梁板托横向钢筋截面面积。第4.2.19条横向钢筋的最小配筋量应满足下列条件：Afa≥0.75
第4.2.20条组合梁的挠度应分别按荷载短期和长期效应组合进行计算，取其中不利者不应超过现行国家标准GB[17规定的容许值【u]
max(,<[]
采用荷载短期效应组合设计值S,与相应换算截面刚度B、计算的挠度值：
采用荷载长期效应组合设计值S，与相应换算截面刚度B计算的挠度值。
简支均布荷载下的挑度：V=5SL/384B简支跨中集中荷载下的绕度：V=3L3/48B当计算荷载短期效应组合下的挠度时，式中刚度B值采用相应换算截面刚度B.（见第3.1.3条），荷载S采用短期效应组合S.。
当计算荷载长期效应组合下的挠度时，式中测度B值采用相应换算截面刚度B（见第3.1.3条），荷载S采用长期效应组合Syo
第4.2.21条连续组合梁负弯矩区段内混凝土翼板的最大裂缝宽度W可接下列公式计算
Wx=2.7Φom/E.(2.7c+0.11dm/p)x(4.2.21-1)
$=1.1-(0.65fa/peom)
(4.2.21-2)
与纵向钢筋表面特征有关的系数，变形钢筋=0.7，光面钢筋v=1.0
一裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，当<0.3时，取也=0.3；当>1.0时，取=1.0;
纵向锅筋保护层厚度，cm。当c<2时，取c=2；当c>5时，取c=5；
纵向钢筋直径，cm；
一按有效受拉混凝土面积计算的纵向受拉钢筋配筋钢-混凝土组合楼盖结构设计与施工规程（YB9238--92)率：PeAm/bhal，当P。≤0.008时，取pe=0.008;
一混凝士轴心抗拉强度标准值：荷载短期效应组合下负弯矩纵向钢筋应力，由下式确定：
O=MeYg/T
M荷载短期效应组合下引起的负弯矩值；包括混凝土翼板中钢筋在内的钢截面（钢筋与钢梁截面)惯性距，不考虑受拉开裂混凝土的影响；Yu
钢筋藏面重心至钢截面（钢筋与钢粱截面）中和轴的距离（图4.2.21)。
图4.2.21负弯矩计算截面及钢筋应力第4.2.22条连续组合梁负弯矩区段内混凝土最大裂缝宽度允许值应符合第5.1.5条规定。第4.2.23条连续组合梁在负弯矩区段钢梁受压翼缘的稳定性应按GBI17的规定进行计算。第五章
构造要求
第一节组合板
第5.1.1条组合板用的压型钢板净厚度（不包括镀锌保护层或有机饰面层）不应小于0.75mm。但仅用作施工时浇注混凝土模板的压型钢板其基板厚度可小至0.5mm。第5.1.2条组合板用的压型钢板，其浇注混凝土的平均撸宽W，不应小于50mm：对闭合式压型钢板，按上槽口宽度计。当在槽内放置焊钉连接件时，压型钢板总高（包括压痕）不应超过80mm（图5.1.2)。
真限医网
一压型钢板中和轴
压型钢板中和轴
图5.1.2组合板截面
a一开口式压型钢板：b一闭合式压型钢板第5.1.3条组合板总厚度h不应小于90mm，压型钢板321
板肋顶部以上浇注的混凝土厚度h。不应小于50mm。（见图5.1.2)，混凝土强度等级不宜低于C20。烧注混凝土的骨料大小不应超过以下数值：
0.4he;W,/3;30mm
第5.1.4条组合板在下列情况下，应配置钢筋：一、为组合板储备承载力的要求设置附加抗拉钢筋。二、在连续组合板或悬臂组合板的负弯矩区配连续钢筋。
三、在集中荷载区段和孔润周围配置分布钢筋。四、为改善防火效果，配置受拉钢筋。五、为保证组合作用，将剪力连接钢筋焊于压型钢板上翼缘（剪力筋在剪跨区段内设置，间距150～300mm）。第5.1.5条连续组合板负弯矩区的裂缝宽度，当处于正常环境时不应超过0.3mm，当处于室内高湿度环境或露天时不应超过0.2mm
第5.1.6条连续组合板按简支板设计时，抗裂钢筋裁面不应小于混凝土截面的0.2%；从支承边缘算起，抗裂钢筋的长度不应小于跨度的1/6，且必须与不少于5根分布钢筋相交。
第5.1.7条
抗裂钢筋最小直径为4mm，最大间距为150mm，顺肋方向抗裂钢筋的保护层摩度为20mm，与抗裂钢筋垂直的分布钢筋直径不应小于抗裂钢筋直径的23，其间距不应大于抗裂钢筋间距的1.5倍。第5.1.8录组合板在集中荷载作用处，应设置横向钢筋，其截面面积不应小于肋上混凝土截面面积的0.2%，其延伸宽度不应小于集中荷载在组合板上分布的有效宽度b。（图3.2.4)。
第5.1.9条组合板端部必须设置焊钉锚固件。焊钉应穿透压型钢板凹肋焊牢于钢梁上。焊钉直径可按下列规定采用：
一、跨度在3m以下的板，焊钉直径为13～16mm。二、跨度在3~6m的板，焊钉直径为16~19mm。三、跨度大于6m的板，焊钉直径为19mm。第5.1.10条组合板用压型钢板，在钢梁、混凝土梁或剪力墙上的支承长度不应小于50rmm。第5.1.11条组合板的端部错固：一、钢结构体系
组合板支承于钢梁上，宜采用焊钉焊接技术，将焊钉穿透压型钢板并与钢梁上翼三者焊成整体（图5.1.11-1a）；或将压型钢板端头压脚后点焊固定于钢梁上翼（图5.1.11-1b)。(a)
图5.1.11-1组合板支承于钢结构体系的端部锚固方法6—栓焊技术：6—瓣头压脚
二、钢筋混凝土框剪结构体系
组合板铺设于钢筋混凝土梁或剪力墙上，可采用以下方法：1.在预制混凝土梁上皮预埋钢板，锚固方法与钢结构体系锚固方法相同。